一、国内EPDM/PP发展概况（论文文献综述）
李尚清[1]（2021）在《聚烯烃热塑性硫化橡胶的微相结构与性能调控及流变行为研究》文中研究表明热塑性硫化橡胶（Thermoplastic vulcanizate,简称TPV）是采用动态硫化技术制备得到一类特殊的共混型热塑性弹性体。它是通过在低含量（<40%）的热塑性塑料中混入高含量（>50%）的橡胶及其交联剂等,在熔融共混过程中橡胶被剪切破碎同时原位地产生化学交联（硫化）,形成大量的微纳米颗粒分散在塑料基体中,最终得到大量交联的橡胶微粒为分散相、少量热塑性塑料为连续相的橡塑两相共混物。TPV在常温下的物理性能和弹性类似热固性橡胶,在高温下可像热塑性塑料一样加工成型,使之作为一类容易加工、可多次回收利用的“绿色”化工新材料在汽车工业、电子电器、建筑行业等应用领域逐步替代热固性硫化橡胶。为了满足生产生活日益增长的应用需求,人们开始对TPV提出相态足够精细、高性能化等更高的要求。因此,高性能TPV制备和加工成为热塑性弹性体重要的发展方向之一,其关键在于相态精细。目前,三元乙丙橡胶/聚丙烯（EPDM/PP）TPV等聚烯烃热塑性硫化胶仍是工业生产和日常生活中应用最广消耗量最多的TPV,但人们对其微相形成（尤其是橡胶纳米粒子及其聚集体）的本质影响因素、微相结构调控以及性能优化、加工流变等仍缺乏深入的认识。为此,本论文研究了EPDM/PP TPV等聚烯烃热塑性硫化橡胶微相结构形成及影响因素、通过动态硫化和加工改性对聚烯烃热塑性硫化橡胶相态精细化调控与性能优化、以及聚烯烃热塑性硫化橡胶微相结构与流变行为的响应关系等内容。其中,创新性工作与结果如下:（1）通过研究在BIMSM/PP与BIIR/PA不同共混体系动态硫化过程中橡胶相交联动力学、破碎动力学与融并动力学之间关系,揭示了橡胶微粒形成的本质。结果发现,在动态硫化过程中,橡胶粒子的形成,是橡胶破碎动力学、融并动力学与交联动力学三者相互作用的结果,与橡塑黏度比有密切关系。对于橡塑初始黏度比小于1的BIMSM/PP共混体系,在动态硫化过程中,橡塑两相黏度差越来越小,橡胶相破碎与交联匹配起主导作用,大于橡胶相的融并,则最终生成小尺寸的橡胶粒子,相态精细。而对于橡塑初始黏度比接近于1的BIIR/PA共混体系,在动态硫化过程中,橡塑两相黏度差越来越大,橡胶相破碎与交联不匹配,融并占主导,则最终生成大粒径的橡胶分散相,相态粗糙。这一结论为指导动态硫化调控精细相态制备高性能TPV提供了理论支撑。（2）通过选用两种不同PP分子量和三种不同交联体系与同一种EPDM进行正交动态硫化实验,揭示了EPDM/PP TPV橡胶纳米粒子及其聚集体等微相结构形成的本质影响因素。结果表明,EPDM纳米粒子的粒径主要受PP分子量（或橡塑两相界面张力）、EPDM交联速率和交联程度的耦合控制。较低塑料相分子量和较低的橡胶相交联速率、交联程度有助于粒径较小的橡胶纳米粒子形成。而EPDM纳米粒子聚集体的粒径主要受PP分子量和EPDM交联程度的耦合控制。较高塑料相分子量和较高橡胶相交联程度有助于粒径较小的橡胶纳米粒子聚集体形成。这些发现为TPV的微相结构精细化提供了理论支撑;（3）通过高速注射成型加工EPDM/PP TPV,研究了加工过程中剪切作用对EPDM/PP TPV微相结构和各向异性的影响。在注射成型过程中增大剪切速率不仅使EPDM纳米粒子聚集体精细破碎,粒径明显减小;而且使更多PP晶体、PP链和EPDM纳米粒子聚集体发生在剪切方向上取向,还增加PP晶体中α和β晶型的结晶度。这些微相结构在各项异性上响应体现为:TPV在拉伸测试得到的拉伸弹性模量和拉伸强度在剪切方向（注射方向）和垂直于剪切方向上均增大,且两者在剪切方向上增幅更大。不仅如此,TPV在剪切方向上的拉伸强度和弹性模量远高于在垂直于剪切方向上,而断裂伸长率和弹性性能则相反。但剪切作用进一步增大会导致PP分子链降解,从而降低TPV所有性能。这些发现为加工调控TPV微相结构提供了方法指导。（4）研究了强剪切破碎和POE界面包覆的加工工艺调控EPDM/PP TPV微相结构以及优化TPV物理性能。通过热力学界面稳定铺展理论确定了EPDM/PP TPV的合适的界面包覆剂聚烯烃弹性体（Polyolefin elastomer,简称POE）。采用高强剪切破碎和POE界面包覆的加工改性工艺实现了EPDM纳米粒子聚集体精细破碎与热力学稳定分散,使TPV相态精细性能提高,这些结果得到了定量纳米力学表征以及包覆前后体系界面张力减小等实验和理论的验证;结果表明,在适量的界面包覆剂作用下,由于包覆前后体系界面张力下降,导致TPV中EPDM纳米粒子聚集体粒径大幅较小,拉伸强度提高了46%左右、断裂伸长率提高了近40%、弹性模量和弹性明显改善。这一加工改性工艺为精细加工TPV和性能调控提供了方法指导和新思路。（5）通过PP共混充稀EPDM/PP TPV设计不同橡胶纳米粒子聚集体相结构,采用动态振荡扫描流变表征方法定量研究了TPV的微相结构与线性黏弹性、非线性黏弹性的响应关系,揭示了TPV在应变剪切流场下表现出弱应变过冲行为的屈服应力流体特性,它的屈服应力与橡胶纳米粒子聚集体含量呈现指数关系。当橡胶纳米粒子聚集体从网络结构向孤立分散状态变化时,TPV流变行为从弱应变过冲行为向应变稀化行为转变。此外,通过毛细管挤出流变研究发现,TPV的流动呈现拉伸变稀和剪切变稀的性质,且TPV中橡胶纳米粒子聚集体相结构对拉伸流场的响应比对剪切流场的要敏感。TPV的拉伸流动特性与熔体弹性主要受橡胶纳米粒子聚集体相结构的影响;橡胶纳米粒子聚集体越是形成网络结构,TPV熔体拉伸应力或黏度越大、熔体弹性越显着。TPV的剪切流动行为主要受塑料相控制。这些结果为高性能TPV的加工提供指导。
卫金皓,王立岩,汪子翔,张龙云,苏明雪[2]（2021）在《动态硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性弹性体研究进展》文中指出对三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性弹性体的结构、共混设备和工艺、橡塑共混比、填充体系及硫化体系等进行了简要综述,总结了近年来其在国内外的研究新进展。
刘雅煊[3]（2021）在《动态硫化IIR/PP型TPV的制备及性能研究》文中指出热塑性动态硫化橡胶（TPV）英文为Thermoplastic vulcanizates,是指由橡胶相、树脂相以及配合体系共同组成,采用动态全硫化技术进行加工,橡胶发生全硫化交联反应并被强劲的剪切力破碎成大量粒径小于2μm的微米级颗粒,均匀地分散在连续的热塑性树脂基体中,兼具热塑性塑料的加工特性和传统热固性橡胶的力学性能的新型材料,并在汽车配件领域、电子电器领域、建筑材料领域、食品包装领域以及医疗材料等领域有着不可估量的应用前景。本课题以两步动态硫化法成功制备聚丙烯/丁基橡胶热塑性硫化胶,通过配方的调整以及反应机理的选择,探究IIR/PP型TPV不同橡塑比例和硫化体系对微观结构和宏观性能的影响。同时以分子动力学模拟的方法对IIR/PP型TPV进行模型构建以及运行计算,与实验测试结果相结合,发现橡塑比例为60/40时,IIR/PP型TPV相容性最好,Payne效应最小,橡胶相IIR和塑料相PP有着最好的界面作用,在保证硬度和拉伸强度的同时提高断裂伸长率,但橡胶相IIR对塑料相PP的结晶有阻碍作用,IIR所占质量分数越大,熔融温度越低。对于硫化体系不同的IIR/PP型TPV,研究结果表明,PRV-TPV具有更好的物理机械性能、热稳定性能,气密性高于硫磺硫化体系,Payne效应低,加工流动性能更好,橡胶相IIR在塑料相PP中的分散性更好,分散粒径更小,不易团聚,在多个方面具有更为理想的优异性能。制备纳米级OMMT/IIR/PP复合材料,研究OMMT含量与橡塑比对OMMT/IIR/PP复合材料微观结构以及宏观性能的影响。研究结果表明,当蒙脱土的加入量为20phr时,拉伸强度达到峰值,Payne效应最小,可提高体系的结晶温度,同时加入OMMT可提高IIR/PP TPV的阻尼性能和阻尼温域,当蒙脱土的添加含量为20phr时,tanδ峰值最高,tanδ>0.3的有效阻尼温度区域最大,此时的阻尼性能最好。OMMT含量一定时,当橡塑比例为60/40时,OMMT填料与橡胶微球在塑料机体中分散性最好,Payne效应最弱,体系中橡胶相IIR,塑料相PP以及OMMT之间的相容性达到了最佳水平;当橡胶相含量上升,填料蒙脱土对OMMT/IIR/PP复合材料结晶的促进作用不及橡胶相对结晶的抑制作用,使结晶度下降,体系的熔融温度下降。
李青松[4]（2020）在《连续体积拉伸形变作用下TPV热塑性弹性体动态硫化机理及其结构性能研究》文中提出动态硫化EPDM/PP-TPV热塑性弹性体因具有良好的绝缘性能、冲击性能、弹性性能、易加工性以及可回收性等优点,被广泛应用于汽车零部件、电线电缆、建筑建材等领域。目前普遍采用螺杆挤出机制备生产TPV弹性体,在螺杆机械中物料塑化输运主要是靠螺杆旋转时对物料的拖曳作用,受剪切应力支配,存在热机械历程长、能耗高、分散混合弱、对物料特性依赖性强等缺陷。基于拉伸流变的高分子材料偏心转子挤出装备,使得物料在塑化输送过程中受连续体积拉伸作用,提升了聚合物复合体系的分散混合效果,改善了动态硫化TPV弹性体的微观结构和宏观性能,为制备高性能TPV体系提供了新方法和新设备。本文利用偏心转子挤出机制备加工EPDM/PP热塑性弹性体,尝试分别采用预密炼EPDM（两步法）及直接交联加工（一步法）所得到的样品进行对比研究,发现经过预密炼工序所获得的TPV弹性体,各项力学性能均有明显的提高,并且探究了最佳综合性能的加工参数:当EPDM/PP配比为60/40时,加工温度为190℃,加工转速为60rpm、90rpm时,TPV材料表现出最佳的综合力学性能,两步法比一步法加工制备样品的拉伸与弹性性能有较大幅度的提升,分别提高了9.4%和11.9%。在确定的相同最佳配比及工艺参数的前提下,本文对基于拉伸流变的偏心转子挤出机与基于剪切流变的双螺杆挤出机的制备样品进行了对比研究,通过微观形貌、动态力学测试、结晶性能测试等手段,表征并分析了 EPDM/PP体系在体积拉伸流场作用下的结构与性能。研究表明,相对于双螺杆加工样品,基于连续体积拉伸流变作用的偏心转子加工样品具有橡胶颗粒粒径小、分散更均匀、较高的交联密度、PP结晶度较小、两相相容性提升、两相分子链相互渗透作用强等特点,最终在宏观上表现出更优越的综合力学性能。基于理论分析和实验结果,表明连续体积拉伸形变作用支配的偏心转子挤出机制备EPDM/PP弹性体具有显着优势,解决了 EPDM/PP传统双螺杆挤出加工长期存在的问题。本文的研究成果为EPDM/PP弹性体制备提供了一种全新、高效的加工方法,为该技术的推广和应用提供了理论和实验依据。
周林波[5]（2019）在《汽车密封条的研究》文中研究表明汽车密封条是应用在汽车上的一类重要密封配件,对汽车的舒适性和密封性能起着十分重要的作用。目前,绝大部分汽车密封条是由三元乙丙橡胶（EPDM）制得的密实或发泡密封条。但随着动态硫化技术的成熟,乙丙类橡胶和聚丙烯类塑料全动态硫化制得的热塑性弹性体（TPV）开始被密封条行业所采用,其中以EPDM/PP-TPV开发的较好。EPDM/PP-TPV材料既具有EPDM优异的弹性和耐老化性能,又具有聚丙烯（PP）良好的加工性能,更难可贵的是TPV材料能反复的回收利用,符合当前社会对绿色环保工业的呼声。随着经济全球化的不断深入,面对国外成熟密封条行业的冲击,降低配方成本,优化工艺参数,提高生产效率是国产密封条企业亟需攻克的难题。同时,国内行业也应在汽车密封条的前沿材料EPDM/PP-TPV的研发中加快脚步,赶超国际先进水平,争取实现弯道超车。本文研究了EPDM密实和发泡密封条以及EPDM/PP-TPV密实密封条的配方设计和加工工艺,探讨了改性剂、发泡体系、补强体系、硫化体系等配方因素和加工的温度、加工时间等工艺条件对胶料硫化性能、力学性能以及热空气老化性能的影响。研究表明,在EPDM密实密封条胶料的配方设计中,未经过表面处理的白泥补强效果与轻质碳酸钙相当。使用硅烷偶联剂Si69、硅烷偶联剂A-151与钛酸酯偶联剂201三种改性剂对白泥进行改性,以Si69的改性效果最好,改性后的白泥能赋予硫化胶最好的力学性能和抗老化性能。随着Si69用量的增加,胶料的力学性能在其质量分数为2%时取得极大值。改性白泥等质量份取代白炭黑和轻质碳酸钙时,硫化胶的各项性能均有所提高;等效替代轻质碳酸钙时,可增加33.3%质量份的用量,能有效降低配方成本。在EPDM发泡密封条胶料的配方及工艺设计过程中,当发泡体系设定为发泡剂OBSH8份、Na HCO34份;硫化体系设定为促TMTD 0.7份、促BZ 2.5份、促DM0.5份、促DTDM 1.0份时,在240℃的发泡温度下,硫化速度和发泡速度匹配良好,发泡7min后,能制得的发泡密度小,泡孔致密均一,分布均匀,且表皮光滑的发泡材料。其拉伸强度为2.8MPa,撕裂强度为18.97k N/m,断裂伸长率为331%,表观密度为0.46g/cm3,各项性能均符合国标GB/T 21282-2007中的规定,且在240℃温度下加工,发泡和硫化速度较快,能够有效提升生产效率。在EPDM/PP-TPV密封条的配方及工艺设计过程中,PP/EPDM的橡塑比,过氧化物DCP以及石蜡油的用量,加工温度会对TPV的性能产生较大的影响。PP/EPDM橡塑比过高会降低TPV材料的弹性;DCP的用量过少会导致硫化不完全,过多又会引起PP的分解,进而导致力学性能的降低;石蜡油的加入会降低拉伸强度和压缩永久变形性能,但适量的石蜡油可以改善其他助剂的分散性,增加试样的断裂伸长率;加工温度过低会导致剪切共混不均匀,但温度过高,尤其是高于180℃后,会引起PP相的分解,进而导致制品性能急剧下降。因此,当PP/EPDM橡塑比为11:24,DCP用量为1.25份,石蜡油用量为12.5份时,在温度175℃,转速50r/min条件下混炼12min后制得的TPV胶条,其邵尔A硬度为76,拉伸强度为7.69 MPa,断裂伸长率为336%,压缩永久变形为9.12%,各项性能均满足乘用车用橡塑密封条的要求。
吴承然[6]（2014）在《EPDM/PP热塑性弹性体叶片挤出机动态硫化制备及其结构性能研究》文中指出动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体因具有良好的绝缘性能、冲击性能，耐高温性能、耐侯性、耐紫外线性以及工艺性能好等优点，被广泛应用于汽车、家电、电缆电线、运动器械、建筑等领域。EPDM/PP中橡胶粒子的分散形态是影响材料最终性能的关键因素。目前研究发现橡胶粒子在基体中的分散不仅与组分性能、硫化体系等有关，而且与共混过程作用力场类型密切相关。与剪切流场相比，拉伸流场具有分散效率高、不受限于物料粘度比等优点，其局限性在于较难在加工过程实现。叶片挤出机通过一系列的收敛-扩张单元形成体积拉伸流场，首次实现聚合物加工过程全程基于拉伸流场。本论文利用叶片挤出机采用动态硫化技术制备了EPDM/PP热塑性弹性体，并与基于剪切流场的双螺杆挤出机的塑化加工进行对比，揭示了基于拉伸流场的叶片塑化加工对EPDM/PP结构与性能的影响。研究表明，EPDM/PP在叶片挤出机内橡胶颗粒粒径较小、分散较均匀，具有较高的交联密度，PP晶体界面模糊，结晶度较小，两相具有更好的相容性，最终在宏观上表现出更优越的力学性能。基于拉伸流场的叶片塑化加工方法具有分散混合效果好，两相分子链相互渗透作用强等独特的加工特性。选用EPDM/PP综合性能较优的橡塑比（50/50）研究了叶片挤出机的加工温度、转速和挤出模头的口模直径等加工工艺参数对材料结构与性能的影响。结果表明，与口模直径相比，材料的交联密度对温度和转速较为敏感；加工工艺参数对材料的熔点影响较小，对结晶度及晶体形貌的影响相对较大，其中转速的影响最为明显；拉伸强度、撕裂强度和断裂伸长率受加工工艺参数的影响较大，硬度主要由橡塑比决定，加工工艺参数对其影响较小。
王春玮[7]（2011）在《动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的研究》文中研究指明采用动态硫化技术制备了不同的三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性弹性体（EPDM/PP TPV）,并分别对其力学性能、结晶行为、动态力学行为及形态结构进行了系统的研究。得到如下结论:1.力学分析结果表明,当辛基酚醛树脂（202）用量为3份,SnCl2·2H2O用量为0.3份,橡塑比为60/40,动态硫化时间为10min,密炼机转子转速为80r/min时,制得的TPV具有综合平衡的力学性能。2.通过利用DSC对TPV结晶行为的研究表明,随着橡塑比的降低,结晶焓逐渐增大,当PP的含量为40份时,体系中PP结晶度高于纯PP的结晶度,TPV与纯PP相比,结晶温度明显向低温方向偏移;随着动态硫化时间的延长,TPV中PP的结晶度和结晶温度呈现先下降后升高的趋势;随着剪切速率的提高,结晶度和结晶温度呈逐渐下降趋势;等温结晶分析表明,PP、TPV和简单共混物的结晶行为符合Avrami方程,在相同的结晶温度下,Avrami指数n值:共混物>PP>TPV,结晶速率常数k值:TPV >PP >共混物。3.通过利用DMA对EPDM/PP TPV的动态力学行为研究表明,随着硫化剂用量的增加,TPV中EPDM的Tg升高;EPDM/PP TPV体系的储能模量（E’）和损耗模量（E’’）均有一定程度的增加。随着橡塑比的降低,EPDM/PP TPV中EPDM的Tg峰形变宽,tanδ峰值降低,EPDM的Tg峰随橡塑比的增加向高温区移动,共混物中PP的Tg峰几乎观察不到迁移与否,TPV的E’和E’’都呈现增大的趋势。随着动态硫化时间的延长,EPDM/PP TPV体系中EPDM的Tg峰向高温区移动,当共混时间为20min时,EPDM的Tg比共混时间为2min时的Tg高近10℃,PP的Tg峰几乎观察不到迁移与否,但其tanδ峰值变化明显,共混时间为20min时,tanδ峰值最高,E’和E’’逐渐增大。与简单共混物相比,TPV中EPDM的Tg峰值降低,并且明显向高温区移动,PP的Tg峰几乎观察不到迁移与否,但其tanδ峰值升高;EPDM/PP简单共混物的E’比EPDM/PP TPV的低。4.通过扫描电镜（SEM）分析显示, EPDM/PP共混物为双连续相结构,而EPDM/PP TPV形成的是以硫化的细小橡胶颗粒为分散相,PP为连续相的“海-岛”结构,橡胶颗粒尺寸约为0.5μm。
高猛[8]（2010）在《EPDM/PP热塑性弹性体的制备及性能研究》文中进行了进一步梳理EPDM/PP热塑性弹性体具有优异的耐侯性,耐臭氧性能、抗紫外线、耐高温、绝缘、抗冲击,工艺性能好等优点,因此国外已被广泛应用于汽车,电子电气、建筑、运动器械等领域。而国内在这些领域仍大部分使用有污染性的PVC材料,并且对于EPDM/PP热塑性弹性体的研究明显不足,故研究EPDM/PP热塑性弹性体材料成为当务之急。本文探讨了EPDM/PP塑炼共混的制备工艺,并分别使用开炼机,RM-200A转矩流变仪,单螺杆挤出机,控温压力机等设备对制备工艺进行了研究,利用已确定的制备工艺对不同橡塑比的TPV材料进行力学性能研究。为了进一步增强材料的力学性能,引入了短切玻璃纤维。为改善EPDM与PP的相容性,选用相容剂EVA,马来酸酐以及聚丙烯接枝马来酸酐对TPV材料进行改性研究。此外,还进行了湿热老化,溶胀实验,交联密度测试,热失重,微观晶态结构以及表面形貌等方面的研究。结果表明:利用开炼机塑炼共混和模压成型制备的EPDM/PP热塑性弹性体材料性能较好。当EPDM/PP橡塑比为60/40时综合力学性能最佳。纤维能够很好的提高TPV材料的力学性能。EVA的引入对橡塑比为75/25的TPV材料性能提高明显;随着马来酸酐含量的增加,橡塑比为75/25的TPV材料拉伸强度逐渐提高,而橡塑比为60/40的TPV材料断裂伸长率逐渐提高。聚丙烯接枝马来酸酐对TPV材料的拉伸强度增加明显,使撕裂强度存在最大值。湿热老化显示TPV材料的力学性能变化在±5%以内,耐湿热老化性能较好,同时TPV材料秉承了橡胶相EPDM的耐溶剂性能,并随着橡胶相的增加而降低,但交联密度随着橡胶相比重的增加而减少。TPV材料的耐热性能随着PP的加入而有所降低。XRD显示,橡胶相EPDM的存在限制了塑料相PP分子链的活动,使PP相的结晶度降低,但当PP含量超过50%时,这种限制消失,甚至会提高PP的结晶度,降低材料的性能。SEM显示,随着PP塑料相的增加,材料发生相分离,至橡塑比为50/50时,PP相呈现了明显的片层结构,故力学性能下降。
陈丁桂[9]（2009）在《EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体及其在轿车密封条中的应用研究》文中指出动态硫化是制备热塑性弹性体的一种新型有效方法,由于这种方法制得的热塑性弹性体具有良好的性能,因而用动态硫化法制得的热塑性弹性体业已成为一种很有实用价值的高分子材料。随着汽车工业和化学工业的发展,为减轻汽车自重,提高汽车的舒适性和安全性,高分子材料制品在汽车上的应用正不断增多,尤其以轿车的用量最为显着。本文以轿车密封条材料的国产化为研究背景,在剖析国外样品和对国内原料市场调查的基础上,确定本论文的研究目标为研制出满足美国标准的轿车密封条动态硫化EPDM/PP材料。本文研究了EPDM/PP共混比、过氧化物硫化体系、白炭黑、硅烷偶联剂、加工助剂、超支化聚酰胺酯（HBPAE）等对EPDM/PP共混体系的流变性能、力学性能、热性能和硬度的影响规律,确定了EPDM/PP共混体系的最佳配方组成；探讨了工业化生产工艺参数,如：混合方式、双螺杆挤出机的工艺参数和注射成型工艺参数等对动态硫化EPDM/PP材料性能的影响,确定了最佳的生产工艺条件。在确定最佳配方研究和生产工艺条件摸索的基础上,成功试制了满足美国标准要求的EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体材料,实验结果表明,研制的EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体可以替代进口材料。
陈丁桂,范新凤,肖雪清,陈庆华[10]（2009）在《汽车密封条用动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的研究进展》文中认为概述了动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的发展历史,重点阐述了应用于汽车密封条的动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的制备工艺（反应器法制备TPO、茂金属催化剂法合成TPO、动态全硫化法制备TPV）、加工技术（挤出成型、水发泡成型、注射成型等）、应用领域和研发方向。
二、国内EPDM/PP发展概况（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、国内EPDM/PP发展概况（论文提纲范文）
（1）聚烯烃热塑性硫化橡胶的微相结构与性能调控及流变行为研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 课题背景 |
| 1.2.1 热塑性弹性体 |
| 1.2.2 热塑性硫化橡胶 |
| 1.2.3 动态硫化技术 |
| 1.3 TPV微观相态研究进展 |
| 1.3.1 在动态硫化过程中TPV微相形成机理 |
| 1.3.2 在动态硫化过程中TPV微相演变发展研究进展 |
| 1.3.3 TPV微相结构形成的影响因素 |
| 1.3.4 TPV微相结构和性能调控研究进展 |
| 1.3.5 TPV加工性能与流变行为研究进展 |
| 1.3.5.1 TPV流变响应表征方法 |
| 1.3.5.2 TPV流变性能影响因素 |
| 1.4 论文选题的立论、目的和意义 |
| 1.5 本课题的主要研究内容 |
| 1.5.1 动态硫化过程中橡胶微粒形成机理 |
| 1.5.2 动态硫化调控EPDM/PP TPV微相结构形成的影响因素 |
| 1.5.3 加工调控EPDM/PP TPV微相结构以及性能优化 |
| 1.5.4 EPDM/PP TPV微相结构与流变行为的响应关系 |
| 1.6 本课题的创新之处 |
| 第二章 聚烯烃热塑性硫化橡胶的橡胶微粒形成机理 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验材料、测试仪器及加工设备 |
| 2.2.2 样品制备 |
| 2.2.3 橡塑两相黏度表征 |
| 2.2.4 橡塑两相界面张力表征 |
| 2.2.5 静态硫化曲线 |
| 2.3 橡胶交联动力学 |
| 2.4 橡胶相在交联过程中破碎与融并 |
| 2.5 橡胶微粒形成 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 聚烯烃热塑性硫化胶微相形成的影响因素 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验材料、测试仪器及加工设备 |
| 3.2.2 橡塑两相界面张力表征 |
| 3.2.3 橡塑两相表观黏度测试 |
| 3.2.4 橡塑快慢交联体系设计 |
| 3.2.5 样品制备与体系设计 |
| 3.2.6 溶胀法表征交联程度 |
| 3.2.7 原子力显微镜(AFM) |
| 3.2.8 样品溶解实验 |
| 3.3 PP分子量与EPDM交联动力学对橡胶粒子及其聚集体的耦合影响 |
| 3.3.1 橡塑硫化体系的交联动力学 |
| 3.3.2 PP分子量和EPDM交联动力学对橡胶粒子的影响 |
| 3.3.2.1 橡塑硫化体系热力学参数的测定 |
| 3.3.2.2 变形破碎理论计算EPDM/PH体系的橡胶最小液滴粒径 |
| 3.3.2.3 临界毛细管破碎方程计算EPDM/PL体系中的橡胶最小液滴粒径 |
| 3.3.2.4 橡胶粒子粒径 |
| 3.3.3 PP分子量和EPDM交联动力学对橡胶粒子聚集体的影响 |
| 3.3.3.1 PP分子量的影响 |
| 3.3.3.2 EPDM交联动力学的影响 |
| 3.4 分子量和交联动力学耦合影响橡胶粒子及其聚集体机理 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 注射成型TPV微相结构与各向异性响应 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验材料、测试仪器及加工设备 |
| 4.2.2 样品制备 |
| 4.2.3 微相结构表征 |
| 4.2.3.1 原子力显微镜(AFM) |
| 4.2.3.2 广角X射线衍射(WAXD) |
| 4.2.3.3 偏光显微镜(POM) |
| 4.2.4 傅里叶红外光谱 |
| 4.2.5 物理机械性能测试 |
| 4.2.5.1 拉伸性能测试 |
| 4.2.5.2 拉伸与回复测试 |
| 4.3 注射成型TPV微相结构和各向异性的响应关系 |
| 4.3.1 注射成型剪切速率的确定 |
| 4.3.2 剪切速率对EPDM/PP TPV微相结构的影响 |
| 4.3.2.1 剪切速率对橡胶纳米粒子聚集体破碎和排列取向的影响 |
| 4.3.2.2 剪切速率对TPV结晶结构、结晶度的影响 |
| 4.3.2.3 剪切速率对TPV中PP相取向的影响 |
| 4.3.3 剪切速率对EPDM/PP TPV纳米力学模量各向异性的影响 |
| 4.3.4 剪切速率对EPDM/PP TPV力学性能各向异性的影响 |
| 4.3.5 剪切速率对EPDM/PP TPV弹性各向异性的影响 |
| 4.3.6 EPDM/PP TPV微相结构与各向异性的形成机理 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 聚烯烃热塑性硫化橡胶的相态加工调控与性能优化 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验材料、测试仪器及加工设备 |
| 5.2.2 样品制备 |
| 5.2.3 原子力显微镜(AFM) |
| 5.2.4 动态振荡应变扫描 |
| 5.2.5 物理机械性能测试 |
| 5.2.5.1 拉伸性能测试 |
| 5.2.5.2 拉伸与回复测试 |
| 5.3 强剪切作用和POE界面包覆对TPV结构与性能的影响 |
| 5.3.1 EPDM纳米粒子聚集体的热力学不稳定现象 |
| 5.3.2 界面包覆剂的确定 |
| 5.3.3 POE界面包覆实验验证 |
| 5.3.4 强剪切与POE界面包覆对橡胶纳米粒子聚集体的影响 |
| 5.3.5 强剪切与POE界面包覆对TPV性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 EPDM/PP TPV的微相结构与流变行为的响应关系 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 实验材料、测试仪器及加工设备 |
| 6.2.2 样品制备 |
| 6.2.3 原子力显微镜(AFM) |
| 6.2.4 流变行为表征 |
| 6.2.4.1 动态振荡剪切扫描 |
| 6.2.4.2 双料筒毛细管流变仪 |
| 6.2.5 流变方法分析 |
| 6.2.5.1 拉伸流变与剪切流变 |
| 6.2.5.2 振荡频率扫描确定松弛时间谱 |
| 6.3 橡胶纳米粒子聚集体相结构在线性与非线性黏弹性上的响应 |
| 6.3.1 橡胶纳米粒子聚集体相结构变化 |
| 6.3.2 橡胶纳米粒子聚集体相结构与TPV动态黏弹性的响应关系 |
| 6.3.2.1 非线性黏弹性 |
| 6.3.2.2 线性黏弹性 |
| 6.3.3 橡胶纳米粒子聚集体相结构与TPV稳态流变行为的关系 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果及发表的学术论文 |
| 作者及导师简介 |
| 附件 |
（2）动态硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性弹性体研究进展（论文提纲范文）
| 1 结构与性能 |
| 1.1 相结构 |
| 1.2 硫化体系 |
| 1.2.1 硫黄体系 |
| 1.2.2 过氧化物体系 |
| 1.2.3 酚醛树脂体系 |
| 1.2.4 辐射交联体系 |
| 1.3 橡塑体系 |
| 1.4 填充体系 |
| 1.5 共混设备 |
| 1.6 共混工艺 |
| 2 国内外研究新进展 |
（3）动态硫化IIR/PP型TPV的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 TPV概述 |
| 1.1.1 TPV定义 |
| 1.1.2 TPV的应用 |
| 1.1.3 TPV的分类 |
| 1.1.4 TPV制备 |
| 1.1.5 TPV微观相态结构 |
| 1.2 分子模拟在IIR/PP TPV结构、性能中的应用 |
| 1.2.1 分子模拟简介 |
| 1.2.2 分子动力学模拟 |
| 1.2.3 分子模拟软件及各大板块 |
| 1.3 蒙脱土增强TPV性能研究进展 |
| 1.3.1 蒙脱土结构 |
| 1.3.2 蒙脱土的性能 |
| 1.3.3 蒙脱土/TPV复合材料研究进展 |
| 1.4 课题的研究意义和内容 |
| 1.4.1 课题选题的研究意义 |
| 1.4.2 课题的研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验所用材料 |
| 2.2 实验所用仪器 |
| 2.3 实验工艺及配方 |
| 2.3.1 配方设计 |
| 2.3.2 IIR/PP TPV制备工艺 |
| 2.4 性能测试及结构表征 |
| 2.4.1 机械力学性能 |
| 2.4.2 结晶性能测试 |
| 2.4.3 RPA测试 |
| 2.4.4 动态力学性能测试 |
| 2.4.5 微观形貌测试 |
| 第三章 IIR/PP型 TPV动态硫化制备与性能研究 |
| 3.1 橡塑比例不同的IIR/PP TPV |
| 3.1.1 不同橡塑共混比例对力学性能的影响 |
| 3.1.2 不同橡塑共混比例对TPV结晶性能的影响 |
| 3.1.3 不同橡塑共混比例对TPV材料动态性能的影响 |
| 3.1.4 不同橡塑共混比例的RPA分析 |
| 3.2 硫化体系不同的IIR/PP TPV |
| 3.2.1 硫化体系不同的转矩曲线 |
| 3.2.2 硫化体系不同对力学性能的影响 |
| 3.2.3 硫化剂不同对IIR/PP TPV结晶性能的影响 |
| 3.2.4 硫化剂不同对IIR/PP TPV动态硫化性能的影响 |
| 3.2.5 硫化体系RPA表征 |
| 3.2.6 硫化体系TEM分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 IIR/PP TPV分子模型构建与模拟分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 动态硫化IIR/PP TPV模型构建 |
| 4.2.1 力场的选择 |
| 4.2.2 IIR/PP TPV模型的构建 |
| 4.3 IIR/PP TPV分子模拟研究 |
| 4.3.1 IIR/PP TPV玻璃化转变温度的分子动力学模拟 |
| 4.3.2 IIR/PP TPV自由体积分数的模拟研究 |
| 4.3.3 IIR/PP TPV内聚能密度的模拟研究 |
| 4.4 分子模拟结果与讨论 |
| 4.4.1 不同橡塑比例IIR/PP型 TPV分子模拟结果与讨论 |
| 4.4.2 不同硫化体系的IIR/PP型 TPV分子模拟结果与讨论 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 OMMT增强IIR/PP TPV性能研究 |
| 5.1 试样配方及制备 |
| 5.1.1 OMMT用量不同OMMT/PP/IIR复合材料配方 |
| 5.1.2 橡塑比例不同的OMMT/PP/IIR复合材料配方 |
| 5.1.3 动态硫化OMMT/IIR/PP复合材料的制备方法 |
| 5.2 OMMT用量不同对IIR/PP TPV结构与性能的影响 |
| 5.2.1 力学性能分析 |
| 5.2.2 RPA分析 |
| 5.2.3 DSC分析 |
| 5.2.4 DMA分析 |
| 5.2.5 微观结构分析 |
| 5.3 橡塑比不同对纳米蒙脱土改性IIR/PP TPV复合材料结构与性能的影响 |
| 5.3.1 力学性能分析 |
| 5.3.2 DSC分析 |
| 5.3.3 RPA分析 |
| 5.3.4 DMA分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（4）连续体积拉伸形变作用下TPV热塑性弹性体动态硫化机理及其结构性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 热塑性弹性TPV复合材料 |
| 1.2.1 热塑性弹形体TPV发展历程 |
| 1.2.2 动态硫化EPDM/PP的研究现状 |
| 1.3 动态硫化TPV的加工技术 |
| 1.3.1 动态硫化TPV的相态结构 |
| 1.3.2 动态硫化TPV的相态演变机理 |
| 1.3.3 传统动态硫化TPV的制备技术 |
| 1.4 体积拉伸形变应用于聚合物加工 |
| 1.4.1 加工流场的类型及特点 |
| 1.4.2 拉伸流场的混合分散机理 |
| 1.4.3 体积拉伸形变的实现方法 |
| 1.4.4 基于连续体积拉伸流变的偏心转子挤出机 |
| 1.5 研究意义、研究内容与创新点 |
| 1.5.1 研究目的及意义 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 1.5.3 课题的创新点 |
| 第二章 双轴拉伸流变挤出机结构及工作原理 |
| 2.1 双轴偏心转子挤出机结构特征 |
| 2.2 基于体积拉伸形变的双轴偏心转子的运动机理 |
| 2.3 体积拉伸流场作用机理 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 动态硫化EPDM/PP-TPV体系实验研究 |
| 3.1 实验材料 |
| 3.2 实验设备 |
| 3.3 样品制备 |
| 3.4 测试表征 |
| 3.4.1 交联密度测试 |
| 3.4.2 拉伸性能测试 |
| 3.4.3 表面硬度测试 |
| 3.4.4 弹性性能测试 |
| 3.4.5 微观形貌测试 |
| 3.4.6 动态力学分析 |
| 3.4.7 差式扫描量热法分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 工艺参数对动态硫化EPDM/PP-TPV体系结构性能的影响 |
| 4.1 实验设备及过程 |
| 4.1.1 实验装置与仪器 |
| 4.1.2 实验过程及制样 |
| 4.2 预处理工艺对EPDM/PP-TPV体系结构性能的影响研究 |
| 4.2.1 硫化交联密度 |
| 4.2.2 断面微观形貌分析 |
| 4.2.3 物理机械性能 |
| 4.2.3.1 表面硬度 |
| 4.2.3.2 拉伸性能分析 |
| 4.2.3.3 弹性性能分析 |
| 4.3 加工温度对EPDM/PP-TPV体系结构性能的影响研究 |
| 4.3.1 硫化交联密度 |
| 4.3.2 断面微观形貌分析 |
| 4.3.3 物理机械性能 |
| 4.3.3.1 表面硬度 |
| 4.3.3.2 拉伸性能 |
| 4.3.3.3 弹性性能 |
| 4.4 加工转速对EPDM/PP-TPV体系结构性能的影响研究 |
| 4.4.1 硫化交联密度 |
| 4.4.2 断面微观形貌分析 |
| 4.4.3 物理机械性能 |
| 4.4.3.1 表面硬度 |
| 4.4.3.2 拉伸性能 |
| 4.4.3.3 弹性性能 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 加工流场对动态硫化EPDM/PP-TPV体系结构性能的影响 |
| 5.1 实验设备及过程 |
| 5.1.1 实验装置及仪器 |
| 5.1.2 实验过程及制样 |
| 5.2 硫化交联密度 |
| 5.3 断面微观形貌 |
| 5.4 结晶行为分析 |
| 5.5 物理机械性能 |
| 5.5.1 动态力学性能 |
| 5.5.2 表面硬度 |
| 5.5.3 拉伸性能 |
| 5.5.4 弹性性能 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（5）汽车密封条的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 汽车密封条的种类 |
| 1.1.1 按材料种类 |
| 1.1.2 按安装部位 |
| 1.1.3 按材料复合结构 |
| 1.1.4 按安装方式 |
| 1.2 EPDM密封条的制备 |
| 1.2.1 EPDM |
| 1.2.2 EPDM密实密封条 |
| 1.2.3 EPDM发泡密封条 |
| 1.3 EPDM/PP全动态硫化热塑性弹性体(TPV)密封条的制备 |
| 1.3.1 EPDM/PP-TPV |
| 1.3.2 国内外TPV的发展现状 |
| 1.3.3 EPDM/PP-TPV的制备要点 |
| 1.4 国内外汽车密封条行业的发展状况 |
| 1.5 本课题研究的意义、主要内容和创新点 |
| 1.5.1 研究的意义 |
| 1.5.2 研究的主要内容 |
| 1.5.3 研究的创新点 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 主要实验原料 |
| 2.2 主要实验仪器与设备 |
| 2.3 基本配方 |
| 2.3.1 生胶 |
| 2.3.2 填料 |
| 2.3.3 硫化体系 |
| 2.3.4 其他助剂 |
| 2.4 混炼胶及试样制备 |
| 2.4.1 混炼胶的制备 |
| 2.4.2 硫化及试样的制备 |
| 2.5 性能测试及数据处理 |
| 2.5.1 硫化特性测试 |
| 2.5.2 物理机械性能测试 |
| 2.5.3 压缩永久变形测试 |
| 2.5.4 密度测试 |
| 2.5.5 热空气老化性能测试 |
| 第3章 实验结果与分析 |
| 3.1 EPDM密实胶条的实验结果与数据分析 |
| 3.1.1 未改性白泥对胶料硫化胶性能的影响 |
| 3.1.2 不同偶联剂改性后的白泥对胶料性能的影响 |
| 3.1.3 Si69的用量对白泥补强胶料性能的影响 |
| 3.1.4 改性白泥的用量对EPDM密实胶性能的影响 |
| 3.2 EPDM发泡密封条的实验结果与分析 |
| 3.2.1 发泡剂OBSH和NaHCO_3的用量对发泡密度的影响 |
| 3.2.2 促进剂TMTD的用量对发泡密度的影响 |
| 3.2.3 促进剂BZ的用量对发泡密度的影响 |
| 3.2.4 硫磺用量对发泡密度的影响 |
| 3.3 EPDM/PP-TPV密封条的实验结果与数据分析 |
| 3.3.1 PP/EPDM橡塑比对TPV性能的影响 |
| 3.3.2 DCP用量对TPV性能的影响 |
| 3.3.3 石蜡油用量对TPV性能的影响 |
| 3.3.4 混炼温度对TPV性能的影响 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间已发表的论文 |
| 致谢 |
（6）EPDM/PP热塑性弹性体叶片挤出机动态硫化制备及其结构性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 动态硫化 EPDM/PP 的发展概况 |
| 1.2.1 动态硫化 EPDM/PP 的简介 |
| 1.2.2 动态硫化 EPDM/PP 的相态结构 |
| 1.2.3 动态硫化 EPDM/PP 的硫化机理 |
| 1.2.4 动态硫化 EPDM/PP 的制备技术 |
| 1.3 动态硫化 EPDM/PP 的研究进展 |
| 1.4 拉伸流场在聚合物加工中的应用 |
| 1.4.1 加工流场的类型 |
| 1.4.2 拉伸流场的加工优势 |
| 1.4.3 拉伸流场的实现方法 |
| 1.5 课题的提出 |
| 1.5.1 研究目的和意义 |
| 1.5.2 研究的主要内容 |
| 1.6 本章小结 |
| 第二章 叶片挤出机的原理与结构 |
| 2.1 叶片塑化输运单元的结构特征和工作原理 |
| 2.1.1 结构特征 |
| 2.1.2 工作原理 |
| 2.2 叶片挤出机的主要结构和特点 |
| 2.2.1 主要结构 |
| 2.2.2 主要特点 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 动态硫化 EPDM/PP 的制备与表征 |
| 3.1 实验材料 |
| 3.2 实验设备 |
| 3.3 样品制备 |
| 3.4 分析测试 |
| 3.4.1 交联密度测试 |
| 3.4.2 拉伸性能测试 |
| 3.4.3 撕裂强度测试 |
| 3.4.4 硬度测试 |
| 3.4.5 微观形貌测试（SEM） |
| 3.4.6 差示扫描量热分析（DSC） |
| 3.4.7 动态力学分析（DMA） |
| 3.4.8 偏光显微镜分析（POM） |
| 3.4.9 X 射线衍射分析（XRD） |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 加工流场对动态硫化 EPDM/PP 结构性能的影响 |
| 4.1 力学性能 |
| 4.1.1 拉伸性能 |
| 4.1.2 撕裂强度 |
| 4.1.3 硬度 |
| 4.2 微观形貌 |
| 4.3 交联密度 |
| 4.4 结晶性能 |
| 4.4.1 晶貌分析 |
| 4.4.2 热分析 |
| 4.4.3 晶型分析 |
| 4.5 动态力学性能 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 加工工艺参数对动态硫化 EPDM/PP 结构性能的影响 |
| 5.1 加工温度的影响 |
| 5.1.1 交联密度 |
| 5.1.2 晶貌分析 |
| 5.1.3 热分析 |
| 5.1.4 拉伸性能 |
| 5.1.5 撕裂强度 |
| 5.1.6 硬度 |
| 5.2 加工转速的影响 |
| 5.2.1 交联密度 |
| 5.2.2 晶貌分析 |
| 5.2.3 热分析 |
| 5.2.4 拉伸性能 |
| 5.2.5 撕裂强度 |
| 5.2.6 硬度 |
| 5.3 挤出模头的影响 |
| 5.3.1 交联密度 |
| 5.3.2 晶貌分析 |
| 5.3.3 热分析 |
| 5.3.4 拉伸性能 |
| 5.3.5 撕裂强度 |
| 5.3.6 硬度 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（7）动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 热塑性弹性体（TPE） |
| 1.2.1 TPE 的定义 |
| 1.2.2 TPE 的性能特点 |
| 1.2.3 TPE 的分类 |
| 1.3 动态硫化热塑性弹性体（TPV） |
| 1.3.1 TPV 的定义 |
| 1.3.2 TPV 的结构特征 |
| 1.3.3 TPV 的性能及应用 |
| 1.3.4 TPV 的加工基本原理和方法 |
| 1.4 EPDM/PP TPV 的研究进展 |
| 1.4.1 EPDM/PP TPV 的发展 |
| 1.4.2 EPDM/PP TPV 的应用 |
| 1.4.3 EPDM/PP TPV 的国内外研究现状 |
| 1.5 论文选题的目的、意义和研究的主要内容 |
| 1.5.1 研究的目的及意义 |
| 1.5.2 研究的主要内容 |
| 1.5.3 本课题的创新之处 |
| 第2章 EPDM/PP TPV 的力学性能研究 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 原料 |
| 2.1.2 仪器设备 |
| 2.1.3 试样制备 |
| 2.1.4 性能测试 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 酚醛树脂与SnCl_2·2H_2O 用量对EPDM/PP TPV 性能的影响 |
| 2.2.2 不同橡塑比对EPDM/PP TPV 性能的影响 |
| 2.2.3 不同熔体流动指数的PP 对EPDM/PP TPV 性能的影响 |
| 2.2.4 动态硫化时间对EPDM/PP TPV 性能的影响 |
| 2.2.5 剪切速率对EPDM/PP TPV 性能的影响 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 EPDM/PP TPV 的结晶行为研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 原料 |
| 3.1.2 仪器设备 |
| 3.1.3 试样制备 |
| 3.1.4 分析测试 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 非等温结晶行为研究 |
| 3.2.2 EPDM/PP TPV 和PP 等温结晶行为对比研究 |
| 3.2.3 EPDM/PP TPV 与EPDM/PP 共混物等温结晶行为对比研究 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 EPDM/PP TPV 的动态力学性能研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 原料 |
| 4.1.2 仪器设备 |
| 4.1.3 分析测试 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 硫化剂用量对动态力学性能的影响 |
| 4.2.2 不同橡塑比对动态力学性能的影响 |
| 4.2.3 动态硫化时间对动态力学性能的影响 |
| 4.2.4 EPDM/PP TPV 与简单共混物动态力学性能对比研究 |
| 4.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文目录 |
（8）EPDM/PP热塑性弹性体的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究的目的意义 |
| 1.2 热塑性弹性体的发展概况 |
| 1.3 EPDM/PP热塑性弹性体的发展概况 |
| 1.4 EPDM/PP热塑性弹性体的制备工艺 |
| 1.5 EPDM/PP热塑性弹性体的市场分析 |
| 1.6 EPDM/PP热塑性弹性体的相结构 |
| 1.7 EPDM/PP热塑性弹性体增容体系的研究进展 |
| 1.8 本课题的研究内容 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 实验用原料及仪器设备 |
| 2.2 TPV材料的制备 |
| 2.3 改性材料的制备与处理 |
| 2.3.1 短切玻璃纤维的制备与处理 |
| 2.3.2 相容剂PP接枝马来酸酐的制备 |
| 2.4 性能测试 |
| 2.4.1 力学性能测试 |
| 2.4.2 生胶威氏可塑度的测定 |
| 2.4.3 湿热老化测试 |
| 2.4.4 溶胀测试 |
| 2.4.5 交联密度测试 |
| 2.4.6 热重分析测试 |
| 2.4.7 扫描电子显微镜测试 |
| 第3章 EPDM/PP热塑性弹性体的制备工艺探讨 |
| 3.1 塑炼共混工艺研究 |
| 3.1.1 开炼机塑炼共混工艺 |
| 3.1.2 RM-200A转矩流变仪塑炼共混工艺 |
| 3.2 成型工艺 |
| 3.2.1 硫化温度与硫化时间的确定 |
| 3.2.2 模压成型 |
| 3.2.3 单螺杆挤出成型 |
| 3.3 不同工艺制备EPDM与PP共混物的力学性能比较 |
| 3.4 不同工艺制备EPDM与PP共混物的形貌比较 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 EPDM/PP热塑性弹性体性能研究 |
| 4.1 TPV材料物理性能测试 |
| 4.2 短切玻纤的添加对材料性能的影响 |
| 4.2.1 短切玻纤的添加对材料拉伸性能的影响 |
| 4.2.2 短切玻纤的添加对材料撕裂性能的影响 |
| 4.3 相容剂对材料性能的影响 |
| 4.3.1 相容剂乙烯-醋酸乙烯酯（EVA）的添加 |
| 4.3.2 相容剂马来酸酐/聚丙烯接枝马来酸酐的添加 |
| 4.4 TPV材料的湿热老化性能对比 |
| 4.5 溶胀性能测试 |
| 4.6 TPV材料的交联密度 |
| 4.7 TPV材料晶态结构定性分析 |
| 4.8 TPV材料热失重分析 |
| 4.9 TPV材料表面形貌观察 |
| 4.10 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（9）EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体及其在轿车密封条中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 详细摘要 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.1.1 TPV的发展历史 |
| 1.1.2 TPV制备工艺 |
| 1.1.3 密封条用TPV的加工技术 |
| 1.1.4 TPV密封条的应用 |
| 1.1.5 TPV研发方向 |
| 1.2 动态硫化EPDM/PP共混型热塑性弹性体 |
| 1.3 橡塑共混物的结构与性能 |
| 1.3.1 橡塑共混物的形态结构与性能 |
| 1.3.2 橡塑共混物的界面层结构与性能 |
| 1.3.3 共混物分散相 |
| 1.4 影响热塑性弹性体性能的主要因素 |
| 1.4.1 聚烯烃塑料连续相特征的影响 |
| 1.4.2 橡塑并用比 |
| 1.4.3 橡胶相的交联程度 |
| 1.4.4 橡胶相的粒径 |
| 1.4.5 配方体系的组成 |
| 1.4.6 共混工艺 |
| 1.4.7 TPV的流变性能 |
| 1.5 课题的提出 |
| 1.5.1 TPV研究目的和意义 |
| 1.5.2 本课题研究的主要内容 |
| 1.5.3 创新点 |
| 本章小结 |
| 第2章 实验研究 |
| 2.1 实验目的和主要内容 |
| 2.1.1 实验目的 |
| 2.1.2 实验的主要内容 |
| 2.2 实验原材料 |
| 2.3 实验设备 |
| 2.4 TPV玻璃包边材料的配方设计与应用技术研究 |
| 2.4.1 引言 |
| 2.4.2 玻璃包边材料的配方设计 |
| 2.4.3 TPV热塑性弹性体材料研制的工艺参数控制及实验步骤 |
| 2.5 实验测试仪器及方法 |
| 2.5.1 实验测试仪器 |
| 2.5.2 实验测试方法 |
| 本章小结 |
| 第3章 实验结果与理论分析 |
| 3.1 配方设计对EPDM/PP共混物性能的影响 |
| 3.1.1 配方设计对EPDM/PP共混物熔体流动速率和挤出胀大比的影响 |
| 3.1.2 加工助剂对EPDM/PP共混物流变行为的影响 |
| 3.1.3 配方设计对EPDM/PP共混物力学性能的影响 |
| 3.1.4 配方设计对EPDM/PP共混物热变形温度的影响 |
| 3.2 生产工艺对EPDM/PP共混物性能的影响 |
| 3.2.1 原料的混合方式对EPDM/PP共混物性能的影响 |
| 3.2.2 双螺杆挤出EPDM/PP共混物造粒工艺条件的确定 |
| 3.2.3 EPDM/PP共混物注射成型工艺条件的确定 |
| 3.3 EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体的性能综合评价 |
| 第4章 结论 |
| 4.1 结论 |
| 4.2 不足与建议 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 个人简历 |
| 致谢 |
（10）汽车密封条用动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的研究进展（论文提纲范文）
| 1 TPV的发展历史 |
| 2 TPV制备工艺 |
| (1) 反应器法制备TPO |
| (2) 茂金属催化剂法合成TPO |
| (3) 动态全硫化法制备TPV |
| 3 密封条用TPV的加工技术[24-27] |
| 3.1 挤出成型TPV |
| 3.1.1 可变口径挤出TPV |
| 3.1.2 复合挤出TPV |
| 3.2 水发泡成型TPV |
| 3.3 专用于后窗密封条接角的TPV |
| 3.4 超高流动性TPV |
| 3.5 注射成型TPV |
| 3.6 中空 (吹塑) 成型TPV |
| 4 TPV密封条的应用[2、13、26、28] |
| 5 研发方向 |
四、国内EPDM/PP发展概况（论文参考文献）
- [1]聚烯烃热塑性硫化橡胶的微相结构与性能调控及流变行为研究[D]. 李尚清. 北京化工大学, 2021
- [2]动态硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性弹性体研究进展[J]. 卫金皓,王立岩,汪子翔,张龙云,苏明雪. 合成橡胶工业, 2021(04)
- [3]动态硫化IIR/PP型TPV的制备及性能研究[D]. 刘雅煊. 青岛科技大学, 2021(02)
- [4]连续体积拉伸形变作用下TPV热塑性弹性体动态硫化机理及其结构性能研究[D]. 李青松. 华南理工大学, 2020(03)
- [5]汽车密封条的研究[D]. 周林波. 武汉工程大学, 2019(03)
- [6]EPDM/PP热塑性弹性体叶片挤出机动态硫化制备及其结构性能研究[D]. 吴承然. 华南理工大学, 2014(01)
- [7]动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的研究[D]. 王春玮. 青岛科技大学, 2011(07)
- [8]EPDM/PP热塑性弹性体的制备及性能研究[D]. 高猛. 哈尔滨工业大学, 2010(02)
- [9]EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体及其在轿车密封条中的应用研究[D]. 陈丁桂. 福建师范大学, 2009(03)
- [10]汽车密封条用动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的研究进展[J]. 陈丁桂,范新凤,肖雪清,陈庆华. 橡塑技术与装备, 2009(05)